تحلیل کامپیوتری سازه‌ها 11 صفحه + doc

صرف در اختیار داشتن نرم‎افزار قدرتمند، توجیه‎کننده استفاده از آن نبوده بلکه این مغز متفکر مهندس محاسب است که می‏‎باید از این نرم‎افزارها، بجا و به‎موقع مانند یک ابزار بهره‎برداری نماید هدف از این مقاله، آشناکردن دانشجویان و مهندسین گرامی با سرچشمه های خطا در تحلیل کامپیوتری سازه ها بوده و اینکه در چه مواردی نباید به نتایج خروجی برنامه های کامپیوتر

فرمت فایل: doc

تعداد صفحات: 11

حجم فایل: 19 کیلو بایت

قسمتی از محتوای فایل و توضیحات:

تحلیل کامپیوتری سازه‌ها

صرف در اختیار داشتن نرم‎افزار قدرتمند، توجیه‎کننده استفاده از آن نبوده بلکه این مغز متفکر مهندس محاسب است که می‏‎باید از این نرم‎افزارها، بجا و به‎موقع مانند یک ابزار بهره‎برداری نماید. هدف از این مقاله، آشناکردن دانشجویان و مهندسین گرامی با سرچشمه های خطا در تحلیل کامپیوتری سازه ها بوده و اینکه در چه مواردی نباید به نتایج خروجی برنامه های کامپیوتری اعتماد کرد.

● در چه مواردی می‏‎توان از کامپیوتر استفاده نمود:
جاییکه برآورد مجهولات مستلزم محاسبات وقتگیر عددی است.
جاییکه مجموعه‎ای از عملیات به دفعات و به تکرار انجام می‏‎شوند.
جاییکه علیرغم تعداد کم تکرار در عملیات با پردازش داده‎های فراوانی سروکار داریم.
● در چه مواردی نباید از کامپیوتر استفاده نمود:
هنگامی که فرضیات بکار گرفته شده در برنامه کامپیوتری با مسئله مورد نظر سازگاری ندارد.
هنگامی که جوابهای وابسته به فرآیند کامپیوتری براساس اطلاعاتی هستند که صحت چندانی ندارند.
هنگامی که هیچ شناختی نسبت به جوابهای خروجی مسئله نداریم…………….

 


از این که از سایت ما اقدام به دانلود فایل ” تحلیل کامپیوتری سازه‌ها ” نمودید تشکر می کنیم

هنگام دانلود فایل هایی که نیاز به پرداخت مبلغ دارند حتما ایمیل و شماره موبایل جهت پشتیبانی بهتر خریداران فایل وارد گردد.

فایل – تحلیل کامپیوتری سازه‌ها – با کلمات کلیدی زیر مشخص گردیده است:
دانلود مقاله تحلیل کامپیوتری سازه‌ها;خرید مقاله تحلیل کامپیوتری سازه‌ها;خرید و دانلود مقاله تحلیل کامپیوتری سازه‌ها;خریئد و دانلود تحقیق تحلیل کامپیوتری سازه‌ها;خرید تحقیق تحلیل کامپیوتری سازه‌ها;دانلود و خرید پروژه تحلیل کامپیوتری سازه‌ها;دانلود رایگان تحقیق تحلیل کامپیوتری سازه‌ها;دانلود رایگان پژوهش تحلیل کامپیوتری سازه‌ها

پاورپوینت معماری با خاک 86 صفحه + ppt

پاورپوینت قابل ویرایش 86 اسلایدی بسیار عالی، حرفه ای و شکیل در ارتباط با موضوع معماری با خاک که مناسب برای پروژه ها و سمینارهای درس های مرتبط با این موضوع در رشته معماری می باشد

فرمت فایل: ppt

تعداد صفحات: 86

حجم فایل: 30.514 مگا بایت

قسمتی از محتوای فایل و توضیحات:

برخی عناوین اصلی این پاورپوینت:

سنتهای تاریخی و مردمی معماری با خاک

دیرینگی معماری با خاک

استحکام و پایداری معماری با خاک

تنوع فرم در معماری با خاک

تنوع کارکردهای خانه‌های خاکی

معماری خاک معماری جهانی

روش‌های ساخت با خاک

معماری با خاک معماری اغنیا و تهیدستان

معماری با خاک در شهرسازی

معماری با خاک در ساخت روستاها

آرایه‌های معماری با خاک

شهوت گرایی در معماری با خاک

بلند مرتبگی بناهای خاکی

عظمت بناهای خاکی

آسایش در معماری با خاک

زوال، اعاده‌ی حیثیت وانحراف معماری با خاک

سنت و تجدد در معماری با خاک

حال و آینده ی معماری با خاک

اقدامات اولین پیشگامان در اروپا از سال 1789

اولین خانه های ییلاقی در اروپا و ایالات متحده معماری

نوین با خاک از دیدگاه: لوکوربوزیه، فرانک لوید رایت و شیندلر

و …

 


از این که از سایت ما اقدام به دانلود فایل ” پاورپوینت معماری با خاک ” نمودید تشکر می کنیم

هنگام دانلود فایل هایی که نیاز به پرداخت مبلغ دارند حتما ایمیل و شماره موبایل جهت پشتیبانی بهتر خریداران فایل وارد گردد.

فایل – پاورپوینت معماری با خاک – با کلمات کلیدی زیر مشخص گردیده است:
پاورپوینت معماری با خاک ;دانلود پاورپوینت معماری با خاک ;معماری با خاک ;پاورپوینت معماری

مقاله بررسی یكی از بلندترین ساختارهای تقویت شده باتركیبات زمین دراروپا 16 صفحه + doc

مقاله بررسی یكی از بلندترین ساختارهای تقویت شده باتركیبات زمین دراروپا در 16 صفحه ورد قابل ویرایش

فرمت فایل: doc

تعداد صفحات: 16

حجم فایل: 18 کیلو بایت

قسمتی از محتوای فایل و توضیحات:

مقاله بررسی یكی از بلندترین ساختارهای تقویت شده باتركیبات زمین دراروپا در 16 صفحه ورد قابل ویرایش

یكی از بلندترین ساختارهای تقویت شده باتركیبات زمین دراروپا

خلاصه: یك ساختمان تقویت شده با طول 215 متر و ارتفاع 19 متر در Iserlohn ساخته شده است. ساختمان در جاده 46A قرار داشته در پایه دارای ابعادی به شرح ذیل می باشد. ارتفاع 7/16 ، پهنای 2/11 محاسبات طراحی بوسیله صورت پذیرفته است. طراحی بنا بر صورت می پذیرد. دیواره تكمیل شده دارای زاویه شیب 80 درجه می باشد این مقاله نگرش طراحی و جزئیات ساخت را تشریح می نماید. این موارد شامل زمان ساخت،‌نحوه نصب، جزئیات پیرامون ساختار سطح آن می باشد.

نتایج محاسبات تخریب در طی دوره 2 ساله پس از ساخت مد نظر قرار می گیرد.

مقدمه

در سال 1997 یك اداره مركزی جدید در Iserlobhm طراحی گردید. ساختار آن بگونه ای بود كه دارای یك شیب خاص در جهت شمال بود. محل آن از غرب به خط راه آهن از شمال به جاده 46A منتهی می گردید. تفاوت سطح در مرزهای شمالی و جنوبی 17 متر بود. هدف ساختار حفاظت از ساختمان جدید در برابر شلوغی خیابان 46 A بود در عین حال محل پارك مناسبی را ایجاد می نمود. كه در شكل 1 نشان داده شده است.

زیرنویس شكل 1 : ساختار طبیعی در بخش شمالی – جنوبی و ایده حاكم بر ساختار

در نتیجه زمینی به مساحت m2 3500 به عنوان محل پارك در جلوی ساختمان تعبیه گردید. یكی از خصوصیات ساختمان به كاربری یك عایق صوتی بود. به این دلیل، خط در راستای ساختار تقویت شده ثابت بود. خط در پایا دیواره به واسطه و جر و موزهای زمینی ثابت شده بود. این شرایط منجر به تغییر وضعیت 80 درجه ای ساختمان با افزایش ارتفاع m7/16 گردید. طول نهایی این دیواره در طول خط فوقانی به میزان m215 محاسبه گردید. در این راستا یك سری ساختارهای خاص تعبیه گردید. این پروسه به عنوان یك كار جانبی برای ساختمان انجام گردید.

در این ساختار از مواد بتونی با دانه بندی 32/0 و 45/0 استفاده گردید.

طرح و ساختار كامل ساختمان را ارائه می دهد.

2- طراحی ساختار زمین تقویت شده با استفاده از تركیبات زمین

1-2: روش ساختار

نویسنده این مقاله روش ساختاری را پیشنهاد می نماید كه به عنوان زمین تقویت شده با تركیبات موجود در آن شناخته می شود. روش امكان طراحی ساختار را با توجه به مزیت استفاده از مواد ساختاری بازیافت شده فراهم می نماید. QRE دارای لایه های مختلفی بوده امكان شكل دهی سطح جلویی و خلفی خاك به طور همزمان وجود دارد. شكل 4 بخش عرضی ساختار را نشان می دهد. ساختار دارای مشخصات ذیل می باشد.

– ارتفاع ساختمان :‌m7/14 – حداكثر ارتفاع: m7/16

– زاویه متوسط انحراف :‌00/80 درجه – حداكثر پهنای پایه m02/11

طول كل سیستم : m5/21

پایه ساختار دارای پهنای بستر m5/3 بوده كه بین ساختار و مرزهای حفاظتی كشیده شده است. امكان دستیابی و كنترل اهداف را فراهم می نماید. در پایانه جنوبی – غربی یك برج مارپیچ مانند ساخته شده است.

زیرنویس شكل 2 : بخش عرضی

2-2- مواد اولیه بكار رفته در این ساختار

ساختار خاك: خاك بازیافت شده : 45/0 تا 32/0

جاذبه مشخصه :

زاویه سایش:

چسبندگی :

خاك با دانسیته 100% فشرده می شود. این پروسه با استفاده از راهنمای آلمانی EIVE-STB a4 (ویرایش 1997) صورت می گیرد. پروسه های تقویت ذیل در نظر گرفته شده است.

تقویت اولیه : محصول701 TENAX TT نیروی كششی

كشش نهایی

تقویت ثانویه محصول220 TENAX LBo نیروی كششی

كشش نهایی 10% = E

تقویت استاتیك در قالب كشش یكسویه با پلی اتیلن صورت می پذیرد. این ساختار دارای پهنای 1000 می باشد. در راستای نیرو هیچگونه پوشش ساختاری مجاز نمی باشد. در برش عرضی Grid در كنار یكدیگر قرار می گیرند. در عین حال شاهد مقداری پوشش در این ساختار هستیم. از آنجا كه خمش شبكه های گسترش یافته در یك سو در بخش جلویی سخت می باشد. یك grid منعطف اضافی مورد استفاده قرار می گیرد. بنابر محاسبات طرح – ساخت میان لایه های ساختار تركیبی تا پایین ترین پایه ساختار m45/0 می باشد برای تعبیه ساختارها m9/0 می باشد. در جهت تسهیل پروسه، دستیابی به تقویت ساختار مناسب (تقویت ثانویه) از یك تركیب خاص استفاده می شود كه در نیمه بالایی نیز به كار می رود و بنابر دو نوع تقویت مورد استفاده مساحت مؤثر میان لایه ها در نیمه پایانی m45/0 می باشد. شكل 2 طرح برش عرضی را در 34/124+0 نشان می دهد. تقویت اولیه بوسیله تنش و تقویت 4/0 بوسیله خط ارائه گردیده است.

3-3- ساختار و جزئیات مرتبط با آن

خط فوقانی به واسطه نیاز به حفاظت در برابر نویز تثبیت می گردد. این پروسه در قالب انحراف 80 درجه تعیین می گردد. استفاده از خاكریز در این مورد ممكن نمی باشد چرا كه انحراف در این پروسه كمتر از 80 می باشد. همچنین حفاظت از نویز دچار اختلال می گردد. به هر حال انحراف 80 مشكلات زیادی به بار می آورد. این پروسه در دو مرحله قابل بررسی می باشد.

مرحله اول : پروسه ابتدایی

مرحله ثانویه : پروسه ثانویه

اولین مرحله به تسطیح ساختار سیستم در یك شبكه مستحكم كمك می كند. این طرحها دارای شیب 80 درجه می باشد، همچنین در اولین مرحله از یك سری همین خاص استفاده گردید. این روند در قالب رویه فوقانی خاك در ساختار مورد نظر مشاهده گردید تا از فرسایش بخش جنوبی ساختمان جلوگیری نماید. مرحله دوم پس از اتمام كار ساختمان تشكیل گردید. در این ساختار یك شبكه سیمی تقویت شده به فاصله m5/0 مورد استفاده قرار گرفت این شبكه سیستم های تقویت مختلفی مورد استفاده قرار گرفت كه سبب جلوگیری از بروز فرسایش می گردید تقویت اولیه در بخش جلویی ساختمان متمركز می گردد. به طوریكه ضخامت آن بدون المانهای مرزی مواد اولیه m3/0 می باشد. كنترل فرسایش به به كاربری یك ساختار پلیمری كه از فیبرهای نخی بازیافت شده تشكیل شده است محقق می گردد. جزئیات مهم ساختار دارای پهنای cm2 در بخش فوقانی هر لایه در بخش جلویی می باشد.

به دلیل و انحراف 80 در ساختار این سیستم به كارگیری از یك سیستم جمع آوری آب اضافی حاصل از بارش باران بر این ساختار طراحی گردیده است.

زیرنویس شكل 3 : جزئیات كار در این پروسه

3 طراحی : بررسی ابعاد ساختار بنا بر و نظریه ‌نسبی صورت می پذیرد. پایداری داخلی و خارجی ساختمان محاسبه شده است. این پروسه در قالب سه بخش ارائه گردیده است.

فاكتور كاهش A1-A4 و ضریب اصطكاك به وسیله سازندگان ارائه گردیده است این مقادیر به شرح ذیل می باشد.

A1= 62/2

A2=10/1

A3=00/1

A4= 00/1

كنترل ویژه فرسایش به واسطه وزش باد

مؤثرترین كنترل در این پروسه استفاده از یك پوشش حفاظتی در طی یك دوره فرسایش بحرانی می باشد. این روند در طی دوره هایی از بادهای با سرعت بالا و خاك خشك اهمیت می یابد. محاسباتی كنترل همانند برداشت محصول – مدیریت فاضلاب كشاورزی روشهای مؤثر مدیریتی در كاهش فرسایش می باشند. اغلب این موارد بسختی سطح را افزایش داده سرعت های باد سطحی را كاهش می دهد. به هر حال ، روشهای جلوگیری باید در دوره های خاصی طراحی گردد.

Croplaud در فرسایش حاصل از باد تحت برخی شرایط خاص مهم می باشد. این روند هنگامی حساس تر می شود كه فضولات سوزانده شده و یا جابجا می گردد.

زمینهای كشاورزی به میزان كافی فضولات را ایجاد نمی كنند تا از فرسایش ناشی از باد جلوگیری نماید. علاوه بر این، زمینهای كشاورزی با بایر در این روند قابل توجه می باشند. اجرای سیستمهای كشاورزی كه بیشترین میزان فضولات را به جای می گذارد بهترین عامل حفاظتی خاك می باشد. ساختارهایی كه كمترین زیان را به پروسه كشاورزی در این زمینها در جهت تولید فضولات ایجاد نمایند برای حفاظت از پوششهای مذكور ایده آل می باشند در این راه علف كش ها بسیار مفید می باشند. برداشتهای كشاورزی با توجه به حداكثر زمان در نظر گرفته شده بیشترین میزان فضولات را ایجاد می نماید در عین حال دارای پاینین ترین ریسك مالی می باشد. برای مثال گردش كاشت محصول جو (‌در دوره در طی سه سال ) دارای راندمان بیتشر نسبت به گردش كاشت آن در طی 2 دوره در 4 سال می باشد. در عین حال فضولات بیشتری تولید شد. رشد آن در جهت افزایش حفاظت در برابر فرسایش باد افزایش می یابد.

وجوه قانونی

قانون كانزاس كنترل فرسایش باد را مد نظر قرار می دهد. اگر خاك هجوم فرسایش ناشی از باد قرار گیرد و در این راه بدان صدمه وارد شود، در این صورت به سلامت عموم جامعه ضربه وارد می شود و این صدمات باید در اسرع وقت به حداقل رسیده و یا متوقف شود. اگر صاحبان زمین در این پروسه مشاركت ننمایندافراد مسئول در این پروسه مجاز به كنترل فرسایش باد می باشند. آنها می توانند سیستمی را طراحی نمایند كه هزینه های كنترل فرسایش را بپردازد. برای ایجاد چنین ساختاری ، می توانند بر تمامی محصولات مالیاتهای خاص را در نظر بگیرند.

همچنین می توانند هزینه های حاصله را با توجه به ارزیابی های خاص پوشش دهند.

ارزیابی خاص در طی یكسال كمتر از 3 دلار در جریب می باشد. البته چنین هزینه ای برای پوشش دادن هزینه كال كار كافی نمی باشد.

 


از این که از سایت ما اقدام به دانلود فایل ” مقاله بررسی یكی از بلندترین ساختارهای تقویت شده باتركیبات زمین دراروپا ” نمودید تشکر می کنیم

هنگام دانلود فایل هایی که نیاز به پرداخت مبلغ دارند حتما ایمیل و شماره موبایل جهت پشتیبانی بهتر خریداران فایل وارد گردد.

فایل – مقاله بررسی یكی از بلندترین ساختارهای تقویت شده باتركیبات زمین دراروپا – با کلمات کلیدی زیر مشخص گردیده است:
تحقیق بررسی یكی از بلندترین ساختارهای تقویت شده باتركیبات زمین دراروپا ;پژوهش بررسی یكی از بلندترین ساختارهای تقویت شده باتركیبات زمین دراروپا ;مقاله بررسی یكی از بلندترین ساختارهای تقویت شده باتركیبات زمین دراروپا ;دانلود تحقیق بررسی یكی از بلندترین ساختارهای تقویت شده باتركیبات زمین دراروپا ;بررسی یكی از بلندترین ساختارهای تقویت شده با تركیب

مقاله بررسی مراحل مختلف آزمایش خاک 30 صفحه + doc

مقاله بررسی مراحل مختلف آزمایش خاک در 30 صفحه ورد قابل ویرایش

فرمت فایل: doc

تعداد صفحات: 30

حجم فایل: 78 کیلو بایت

قسمتی از محتوای فایل و توضیحات:

مقاله بررسی مراحل مختلف آزمایش خاک در 30 صفحه ورد قابل ویرایش

آزمایش تحکیم : ?

تراکم (Compaction). 4

نکات مهم در انجام آزمایش تراکم. ?

آزمایش حد خمیری: ??

آزمایش هیدرومتری.. ??

نفوذ پذیری (Coefficient of Permeability). 22

آزمایش بابار افتادن (Fallilg – Head Method). 23

به ثانیه تبدیل می‌کنیم. ??

میانگین.. ??

آزمایش تعیین GS. 27

تجزیه مکانیکی خاک (آزمایش دانه بندی). ??

انواع آزمایش الک… ??

روش نمونه گیری جهت دانه بندی.. ??

مراحل مختلف آزمایش خاك

آزمایش تحكیم :

هدف از انجام آزمایش تحكیم، تشخیص شدت و میزان نشت در خاك‌های رسی می‌باشد.

در این آزمایش نمونة خاك در درون یك هستة فلزی و بین دو صفحة متخلخل قرار داده می‌شود. و این حلقه در آب غوطه ور می گردد و بار بر نمونه اعمال می‌گردد. تعیین در ارتفاع نمونه توسط یك عقربة مدرج اندازه گیری می‌شود و هر 24 ساعت یك با فشار روی نمونه 2 برابر می‌گردد سپس منحنی زمان متغیر برای بارگذاری‌های مختلف كشیده می‌شود از روی این منحنی‌ها می‌توان زمان تحكیم و مقدار نشت خاكها را بدست آورد.

همچنین تغییرات تحكیم پوكی نمونه نسبت به فشار نیز بررسی می‌شود كه در زیر آورده شده است.

روش انجام محاسبات

ارتفاع قسمت جامد نمونه قبل بارگذاری:

ارتفاع منافذ قبل از بارگذاری:

پوكی اولیه:

در اثر اولین افزایش بار تغییر شكل را خواهیم داشت، كه تغییر پوكی از آن بدست می‌آید.

پوكی چدید را كه بعد از افزایش بار ایجاد شد از فرمول زیر محاسبه می‌كنیم

این كار برای بارگذاری‌های بعدی نیز تكرار می‌شود. سپس نمودار P و پوكی به صورت یك منحنی بر روی كاغذ نیمه لگاریتمی رسم می‌شود.

وسایل آزمایش عبارت اند از:

1-دستگاه تحكیم 5- قوطی تعیین رطوبت

2- ترازو 6- اره سیمی

3- جك برای بیرون آوردن نمونه 7-كرنومتر

4- گرم خانه

این آزمایش برای نمونه‌های دست نخورده و خورده قابل انجام است. حلقة تحكیم را به كمك جك وارد نمونه می‌كنیم سپس سر و ته آن را با كمترین دست خوردگی صاف می‌كنیم و در محفظة تحكیم قرار می‌دهیم.

برای نمونه‌های دست خورده خاك را به حد روانی می‌رسانیم سپس آن را وارد محفظة تحكیم می كنیم.

انجام آزمایش:

بدلیل نبود زمان و اطلاعات تكمیلی بعدی، این آزمایش بطور كامل انجام نشد و تنها تحكیم نمونه در بار ثابت انجام شد كه نتایج در زیر آمده است.

تراكم (Compaction)

هدف از انجام عملیات تراكم، كاهش میزان تخلخل خاك است. وجود آب تا میزان مشخصی، سبب تسهیل این عملیات می‌گردد. به دست آوردن این حد رطوبت و وزن مخصوص خشك بیشینه خاك پس از به كاربردن میزان معینی انرژی كوبشی، هدف مهم آزمایشی تراكم است.

در بسیاری از سازه‌های خاكی، مثل سدها، دیوارهای حائل، بزرگراه‌ها، فرودگاه‌ها، و … متراكم كردن خاك یك امر ضروری جهت بهبود مقاومت خاك می‌باشد. متراكم نمودن خاك كه عبارت است از قرار دادن خاك در یك موقعیت چگالتر، به چند دلیل مطلوب است:

الف) كاهش نشست‌ها در آینده، ب) افزایش مقاومت برشی، ج) كاهش نفوذ پذیری د)بهبود خواص مكانیكی خاك، هـ) كاهش قابلیت تورم خاك.

در كارگاه برای تراكم خاك از غلتكهای چرخ استوانه‌ای صاف، غلتكهای پاچه بزی، غلتهای چرخ لاستیكی و غلتكهای ارتعاشی استفاده می شود. غلتكهای ارتعاشی برای تراكم خاكهای دانه‌ای مورد استفاده قرار می‌گیرند. تاثیر تراكم حاصل از دستگاه‌های فوق، محدود به اعماق 15 تا 30 سانتی‌متر سطحی است.

برای افزایش عمق نفوذ تراكم و تراكم كردن لایه‌های عمقی از تراكم ارتعاشی و تراكم دینامیكی استفاده می شود.

وسایل مورد نیاز برای آزمایش

وسایل خاص: وسیله متراكم كردن نمودن خاك

الف) قالب با in 6/4 (mm 115) عمق،in 4 (mm 100) قطر و (7/946) حجم

ب)حلقه متحرك دور قالب با in 5/2 (mm 5/62) عمق و in4 (mm 100) قطر.

ج) چكش با in2 (mm 50) قطر مقطع و 5/5 یا 10 پوند وزن و وسایل كنترل ارتفاع سقوط چكش

وسایل عمومی:

1- اسپری آبپاش، 2- الك شماره 4، 3- چكش لاستیكی، 4- پیمانه، 5- تا به بزرگ برای مخلوط كردن، 6- لبه نوك تیز یا چاقو به طور حداقل cm 25،

7- دورتراز و با حساسیت (Ib 01/0 و gr 01/0)، 8- آون، 9- خشك كننده،

10- قوطیهای خشك، 11- دستگاه خاك مخلوط كن، 12- وسیله‌ای برای بیرون

آوردن نمونه از قالب كه از جك استفاده می‌شود.

روش انجام آزمایش:

كه از دو تا الك in4 و in6 می‌شود استفاده كرد. كه برای قالب in4 برای هر لایه 25 ضربه می‌زنیم با چكش 5/5 1پوند و برای قالب in6 با چكش یا (kg 5/2) 5/5 پوند برای سه لایه 56 ضربه می‌زنیم.

1- قالب خالی را همراه با ته آن و بدون حلقه دور قاب وزن می‌كنیم.

2- یك نمونه نماینده از خاكی كه باید آزمایش شود. آماده می‌كنیم. همه كلوخه‌های خاك را در یك هان و توسط چكشی كه سرآن لاستیكی است خرد می‌كنیم و از الك شماره 4 سرند می‌نماییم. كه مقدار kg 7 از قالب in4 كه رد شده را در هوای آزاد خشك باشد. به مقدار 5% آب به آن اضافه می‌كنیم.

3- با خاكی كه از الك شماره 4 عبور كرده و به مقدار 5% آبی كه به آن اضافه كرده در سه لایه تراكم به اندازه cm 5 تا 8 در قالب درست می‌كنیم.

4- به ملایمت خاك را فشار می‌دهیم تا سطح آن صاف شود و بعد با 25 ضربه یكنواخت و پخش شده در تمام سطح توسط ضربات چكش، خاك را متراكم می كنیم ارتفاع سقوط چكش را ft1 می‌گیریم. بین هر سقوط چكش، هم قالب و هم چكش باید به خاطر پخش یكنواخت ضربات در تمام سطح نمونه به آرامی چرخانده شود.

روش انجام آزمایش بابار افتادن

1- طول و قطر نمونه را به دست آورده، نمونه دست نخورده یا متراكم شده را ( كه هدف تعیین نفوذپذیری پس از تراكم آن است) دخل استوانه می گذرایم. بهتر است آزمایش بر روی خود لوله نمونه‌گیری یا قالب تراكم انجام گیرد.

2- بالا و پایین نمونه را با كاغذ صافی و سپس سنگ متخلخل می‌پوشانیم و در قسمت پایین زیر سنگ متخلخل ورودی در پوش یك فنر گذاشته، در پوششها را به سر و ته قالب یا لوله پیچ می‌كنیم.

3- شیر آب ( مربوط به مخزن آب با سطح ثابت) را آهسته باز می‌كنیم. مدتی صبر می‌كنیم تا آب در نمونه جریان یافته، به حالت پایدار در آید ( بایستی سطح آب در پیزومترها ثابت بماند و تغییرات زیادی نداشته باشد. همچنین باید سعی كنیم كه در بالا و پایین نمونه، حباب هوایی وجود نداشته باشد).

4- جریان‌‌ آب را از طریق بورت و به كمك یك لوله پلاستیكی از نمونه خاك عبور داده، به داخل قیف هدایت می‌كنیم. ضمناً نشت از استوانه نمونه را كنترل كرده، حبابهای هوا را خارج می‌نماییم.

5- با استفاده از یك شیر، جریان آب را از داخل نمونه متوقف می‌كنیم. این شیر روی لوله پلاستیكی رابط بین انتهای نمونه و قیف تعبیه شده است.

6- اختلاف بار آبی را اندازه می‌گیریم (h1) با توجه داشته باشیم كه هیچ آبی به داخل بورت نباید اضافه شود.

7- شیر آب را باز می‌كنیم تا آب از طریق بورت وارد نمونه و سپس وارد قیف شود. از زمان شروع جریان، زمان سنج را به كار انداخته، تا موقع بستن شیر، مدت زمان را یادداشت كنیم. در طول این زمان h1 به h2 تبدیل می‌شود، لذا باید h2 ، Q و دمای آب را در این محدوده زمانی به دست آوریم. این آزمایش را حداقل 3 بار تكرار می‌كنیم.

درباره ثابت حجم زیادی آب استفاده می‌شود ولی در بار افتادن كمتر استفاده می‌شود.

زمان انجام آزمایش در بارافتادن زیاد و در بار ثابت زمان كمتر است.

برای انجام آزمایش هم از نمونه دست نخورده و هم از نمونه دست خورده استفاده می‌كنیم.

نمونه را می‌‌آوریم در آزمایشگاه اول درصد رطوبت را از قبل یادداشت می‌كنیم و سپس از الك یا mm 19 رد می‌كنیم و سپس در حجم سل متراكم می‌كنیم و در انجام آزمایش از یك نمونه خاك كه به همان مقدار رطوبتی كه در صحرا داشت و نمونه‌های دست نخورده را خرد می‌كنیم تا از همان دانستیه استفاده شود و 24 تا 48 ساعت زمان می‌برد كه نمونه اشباع شود.

مقدار دانستیه × حجم = دانستیه

محاسبات:

ضریب نفوذپذیری در آزمایش بابارافتادن از رابطه زیر بدست می‌آید:

a : سطح مقطع داخلی بورت (cm2 )

t: انتهای زمان (s)

A: سطح مقطع نمونه (cm2 )

L: طول نمونه (cm)

H1 و h2 : ارتفاع آب نسبت به یك سطح مبنا در لوله به ترتیب در زمانهای 0 و t می‌باشد.

قبل از انجام آزمایش اول بورت اولیه را هواگیری می‌كنیم. و در هنگام محاسبه زمان، ابتداء چندین بار زمان را تكرار می‌كنیم و بعد میانگین می‌گیریم.

 


از این که از سایت ما اقدام به دانلود فایل ” مقاله بررسی مراحل مختلف آزمایش خاک ” نمودید تشکر می کنیم

هنگام دانلود فایل هایی که نیاز به پرداخت مبلغ دارند حتما ایمیل و شماره موبایل جهت پشتیبانی بهتر خریداران فایل وارد گردد.

فایل – مقاله بررسی مراحل مختلف آزمایش خاک – با کلمات کلیدی زیر مشخص گردیده است:
تحقیق بررسی مراحل مختلف آزمایش خاک;پژوهش بررسی مراحل مختلف آزمایش خاک;مقاله بررسی مراحل مختلف آزمایش خاک;دانلود تحقیق بررسی مراحل مختلف آزمایش خاک;بررسی مراحل مختلف آزمایش خاک;مراحل مختلف; آزمایش; خاک

مقاله بررسی عوامل مؤثر در طرح روسازی 5 صفحه + doc

مقاله بررسی عوامل مؤثر در طرح روسازی در 5 صفحه ورد قابل ویرایش

فرمت فایل: doc

تعداد صفحات: 5

حجم فایل: 9 کیلو بایت

قسمتی از محتوای فایل و توضیحات:

مقاله بررسی عوامل مؤثر در طرح روسازی در 5 صفحه ورد قابل ویرایش

عوامل مؤثر در طرح روسازی

روسازیها معمولاً تحت تأثیر عوامل زیادی قرار دارند و از این نظر طرح آنها در مقایسه با طرح پلها و ساختمانها و سایر ابنیه فنی از پیچیدگی بیشتری برخوردار است. یكی از اشكالات مهم در طرح روسازیها متغیر بودن عواملی است كه در طرح روسازی مؤثرند. به علت طول زیاد یك راه یا محوطه یك فرودگاه و با توجه به این امر كه شرایط جوی، خصوصیات خاك زمین طبیعی و نوع و تعداد وسائل نقلیه در طول راه متغیر است، مهندس طراح با عواملی كه به شدت در طول راه تغییر می كند، روبرو است. پیچیدگی این مسئله با توجه به اینكه هر یك از این عوامل در هر نقطه مقدار ثابتی نبوده و در مواقع مختلف سال نیز متفاوت است، بیشتر می شود. بالاخره با توجه به اینكه حجم مصالح مصرفی در راهسازی قابل توجه است و معمولاً از نقطه نظر اقتصادی حمل این مصالح در مسافت های زیادی مقرون به صرفه نمی باشد، سبب می شود كه مهندس طرح راه را در اغلب موارد اختیار چندانی نیز در انتخاب نوع مصالح نداشته و این امر نیز به نوبه خود به محدودیت ها و پیچیدگی های طرح روسازی می افزاید.

عوامل مؤثر در طرح روسازیها را می توان به 6 گروه تقسیم كرد كه عبارت اند از:

الف) خاك بستر روسازی (جنس، مقاومت، قابلیت جذب رطوبت، قابلیت تراكم …)

ب) مصالح روسازی ( جنس، مقاومت، دوام، نفوذپذیری …)

ج)شرایط جوی ( رطوبت، یخبندان، درجه حرارت …)

د) وسایل نقلیه ( نوع، وزن، تعداد …)

ه) مخارج (مصالح، ماشین آلات، نیروی انسانی، تعمیر و نگهداری، اتلاف وقت …)

و) سیستم مورد نظر ( راه یا فرودگاه)

روش طرح روسازی معمولاً به این نحو است كه ابتدا با بررسی های ژئوتكنیكی خاك بستر روسازی، منابع مصالح، شرایط اقلیمی و جوی منطقه و آمد و شد احتمالی وسائل نقلیه چندین طرح كه از نقطه نظر فنی قابل قبول هستند انتخاب می شود. سپس با بررسی این طرحها، طرحی كه از نقطه نظر اقتصادی بهترین است به عنوان طرح نهائی انتخاب می شود.

اجرای لایه های زیر اساس و اساس و رویه شنی

مقاومت و قدرت باربری لایه های زیر اساس، اساس و رویه شنی تابعی از تراكم آنهاست. این لایه باید در ضخامت های كم ( 15 سانتیمتر) پخش و در درصد رطوبت بهینه كوبیده شوند. پخش مصالح هر لایه باید پس از اتمام عملیات پخش و كوبیدن لایه زیر آن انجام شود. پخش مصالح ممكن است به وسیله پخش كن مكانیكی یا كامیون های پخش كن و یا تیغه گریدر انجام شود. ساده ترین روش پخش مصالح سنگی ابتدا ریسه كردن و یا كپه كردن مصالح سنگی در طول و بر روی سطح آماده شده راه، و سپس پخش آن با تیغه گریدر است. پخش مصالح به وسیله پخش كن مكانیكی از دقت بیشتری برخوردار است و كیفیت لایه به دست آمده از نظر یكنواختی ضخامت آن بهتر است.

مقدار آب لازم جهت آب پاشی لایه های زیر اساس، اساس و رویه شنی باید به انجام آزمایش تراكم ( اشتو استاندارد یا اشتو اصلاح شده) و تعیین درصد رطوبت بهینه به دست آید. متراكم كردن لایه های زیر اساس و اساس و رویه شنی با استفاده از غلتك انجام می شود. غلتك های مناسب برای كوبیدن و متراكم كردن لایه های مصالح شنی غلتك های چرخ فولادی، غلتك های چرخ لاستیكی و غلتك های لرزنده است. غلتك زدن باید به موازات محور طولی راه و از لبه های كناری شده و به محور طولی راه ادامه یابد. در قوسهایی كه راه دارای شیب عرضی است، غلتك زدن باید از لبه داخلی قوس شروع شده و به طرف لبه خارجی كه دارای ارتفاع بیشتری از لبه داخلی است ادامه یابد. غلتك زدن باید به صورت یكنواخت و با سرعت كم ( حدود 5 كیلومتر در ساعت برای غلتك های چرخ فولادی و حدود 8 كیلومتر در ساعت برای غلتك های چرخ لاستیكی) انجام شود. از تغییر جهت دادن های ناگهانی غلتك باید اجتناب شود.

 


از این که از سایت ما اقدام به دانلود فایل ” مقاله بررسی عوامل مؤثر در طرح روسازی ” نمودید تشکر می کنیم

هنگام دانلود فایل هایی که نیاز به پرداخت مبلغ دارند حتما ایمیل و شماره موبایل جهت پشتیبانی بهتر خریداران فایل وارد گردد.

فایل – مقاله بررسی عوامل مؤثر در طرح روسازی – با کلمات کلیدی زیر مشخص گردیده است:
تحقیق بررسی عوامل مؤثر در طرح روسازی ;پژوهش بررسی عوامل مؤثر در طرح روسازی ;مقاله بررسی عوامل مؤثر در طرح روسازی ;دانلود تحقیق بررسی عوامل مؤثر در طرح روسازی ;بررسی عوامل مؤثر در طرح روسازی ;عوامل مؤثر ;طرح روسازی

پاورپوینت تاثیر آرایش بادبندها بر رفتار سازهای فلزی در زلزله 48 صفحه + ppt

پاورپوینت تاثیر آرایش بادبندها بر رفتار سازهای فلزی در زلزله

فرمت فایل: ppt

تعداد صفحات: 48

حجم فایل: 284 کیلو بایت

قسمتی از محتوای فایل و توضیحات:

پاورپوینت تاثیر آرایش بادبندها بر رفتار سازهای فلزی در زلزله

چکیده

فصل اول: آشنایی با قابهای فولادی.ضریب رفتار (R)وضریب تشکیل دهنده آن

1-1مقدمه:

1-2 انواع قابهای فولادی

1-3 بررسی رفتار قابها

1-4 رفتار سازه در برابر زلزله

1-5-تعریف واژه های کلیدی

1-6-طریقه بدست آوردن ضریب اضافه مقاومت

قدرت جذب انرژی در بار گذاری یک جهته -7-1

1-8-استهلاک انرژی در بارگذاری متناوب و منحنی­های هیسترزیس

1-9- مزایا و معایب انواع مختلف قابهای فولادی

1-10- دیدگاه آیین­نامه­ها در خصوص ضریب رفتار

1-11- چگونگی ایجاد و وارد شدن ضریب رفتار در محاسبات

1-12- تعریف عدم تقارن در سازه و اثر آن

1-13- معادلات حرکت

1-14- جمع­بندی

فصل دوم : بررسی تحقیقات انجام­یافته بر روی ضریب رفتار و تأثیرآرایش و نوع مهاربندی­ها بر روی آن

2-1- مروری بر چند تحقیق انجام شده

 


از این که از سایت ما اقدام به دانلود فایل ” پاورپوینت تاثیر آرایش بادبندها بر رفتار سازهای فلزی در زلزله ” نمودید تشکر می کنیم

هنگام دانلود فایل هایی که نیاز به پرداخت مبلغ دارند حتما ایمیل و شماره موبایل جهت پشتیبانی بهتر خریداران فایل وارد گردد.

فایل – پاورپوینت تاثیر آرایش بادبندها بر رفتار سازهای فلزی در زلزله – با کلمات کلیدی زیر مشخص گردیده است:
پاورپوینت تاثیر آرایش بادبندها بر رفتار سازهای فلزی در زلزله;تاثیر آرایش بادبندها بر رفتار سازهای فلزی در زلزله

پاورپوینت معماری چین باستان و معماری ژاپن 12 صفحه + ppt

پاورپوینت معماری چین باستان و معماری ژاپن

فرمت فایل: ppt

تعداد صفحات: 12

حجم فایل: 397 کیلو بایت

قسمتی از محتوای فایل و توضیحات:

پاورپوینت معماری چین باستان و معماری ژاپن

آئین بودایی در حدود قرن دوم میلادی از طریق جاده ابریشم كــــه راهی بازرگانی بود ، از هند به چین رسید . بخشی از معماری معابد چین مربوط به آیین بودایی است . بودا شاهزاده ای هندی بود که در روز ازدواجش خانه و مقام و هر آنچه داشت را رها میکند و با اعتراض به نظام طبقاتی هند و اشرافیت خاندانش به کوه و جنگل پناه میبرد و به مدیتیشن و عبادت می پردازد و پیروان بسیاری پیدا میکند.

همکنون بودا یکی از خدایان هندو است. البته در همه جا مورد پرستش قرار نمیگیرد( ارجاع به آیین هندو و زندگی پیوستن خوبان به خدایان). اما ایین بودایی چیزی کاملا متفاوت از مکتب هندویسم است.

1- سبک شمالی

سبک شمالی را شیوه ی کاخی نیز مینامند در این سبک شیب بام نرم است و مانند چادرها ی عشایری است و حاشیه بام ها به ندرت با مجسمه تزیین یافته اند و در این سبک تزیینات اندک اند. بهترین دستاورد آن بناهای با شکوه شهر ممنوعه مربوط به دوران مینگ در مرکز شهر پکن می باشد.

 


از این که از سایت ما اقدام به دانلود فایل ” پاورپوینت معماری چین باستان و معماری ژاپن ” نمودید تشکر می کنیم

هنگام دانلود فایل هایی که نیاز به پرداخت مبلغ دارند حتما ایمیل و شماره موبایل جهت پشتیبانی بهتر خریداران فایل وارد گردد.

فایل – پاورپوینت معماری چین باستان و معماری ژاپن – با کلمات کلیدی زیر مشخص گردیده است:
پاورپوینت معماری چین باستان و معماری ژاپن;معماری چین باستان و معماری ژاپن

مقاله بررسی مزایا و معایب استفاده از روش قالب لغزنده عمودی 76 صفحه + doc

مقاله بررسی مزایا و معایب استفاده از روش قالب لغزنده عمودی در 76 صفحه ورد قابل ویرایش

فرمت فایل: doc

تعداد صفحات: 76

حجم فایل: 61 کیلو بایت

قسمتی از محتوای فایل و توضیحات:

مقاله بررسی مزایا و معایب استفاده از روش قالب لغزنده عمودی در 76 صفحه ورد قابل ویرایش

مزایا و معایب استفاده از روش قالب لغزنده عمودی

در مورد مزایای و معایب این روش اجرائی مباحث مختلفی وجود دارد. عده ای بطور کلی استفاده از قالب لغزنده عمودی را نامناسب می دانند یکی از معایب عمده ای که این عده از نسبت به قالب لغزنده مطرح می کنند مسئله ایجاد تنش های مکانیکی است که در اثر بکارگیری این روش اجرائی در سطح بتن بوجود می آید. این ا فراد ادعا دارند که نیروی اصطحکاک ایجاد شده بین سطح قالب و بتن میتواند از مقاومت کششی بتن تازه ریخته شده بیشتر باشد و در نتیجه سطح بتن ترک خورده و باعث کاهش میزان دوام و مقاومت فشاری بتن میشود. در مقابل دست اندرکاران و طرفداران قالب لغزنده ادعا دارند که فقط زمانی که بین بیش از حد در داخل قالب بماند و سفت شود، چنین شرایطی اتفاق می افتد و در صورت به کارگیری روش های صحیح در اجرای عملیات قالب لغزنده و استفاده از یک مخلوط مناسب بتن، کیفیت سازه اجرا شده توسط قالب لغزنده از کیفیت سازه مشابهی که توسط روش های معمولی قالب بندی اجرا شده نبایستی کمتر باشد افزودنی های بتن به بالا بردن کیفیت کار قالب لغزنده کمک شایان توجهی نموده استفاده از میکروسیلیکا روان کننده و دیر گیر باعث شده بتوان حتی با شن و ماسه شکسته شده نیز بتن های خوبی توسط قالب لغزنده ارائه داد. می توان مزایای استفاده از قالب لغزنده عمودی به شرح زیر بر شمرد:

1- سرعت اجرای سازه بسیار بالاست

2- اقتصادی است

3- سازه اجرا شده کاملاً یکپارچه بوده و عاری از وجود درسهای ساختمانی عمودی و افقی است.

4- گرچه در صورت دقت در اجرای عملیات نمای بتن بسیار خوب و قابل قبول خواهد بود، معذالک امکان انجام عملیات نما کاری بر روی سازه بلافاصله بعد از بتن ریزی وجود دارد که باعث می وشد ملات نما بابتن تازه ریخته شده چسباندگی بهتری داشته باشد.

5- نیازی به اجرای داربست نما به روشهای کلاسیک نیست.

6- امکان پیش ساخته کردن قطعات قالب در کارخانه وجود دارد و لذا عملیات درون کارگاه ساختمانی از لحاظ آهنگری و نجاری به حداقل می رسد.

7- امکان اجرای قسمت های دیگری از کار اجرای سازه ازقبیل بالا کشیدن خرپاهای سقف و غیره به طور همزمان با اجرای قالب لغزنده وجود دارد.

در اینجا لازم است نکته ای را یاد آور شویم و آن اینکه قالب لغزنده تنها برای اجرای سازه های مرتفع به صرفه خواهد بود (شکل 4).

همانطور که در شکل 4 مشخص است انجام عملیات قالب لغزنده برای ارتفاعات بالای بیست متر کاملاً به صرفه خواهد بود. در مقابل برای ارتفاعات کمتر از 10 متر اجرای سازه توسط قالب لغزند چندان مناسب نیست.

و اما معایب استفاده از قالب لغزنده را می توان به شرح زیر نام برد:

1- قیمت اولیه قالب گرانتر از قالب های معمولی است

2- اجرای باز شوها، برآمدگی ها و همچنین آرماتورهای انتظار مشکل است. اصولاً قالب لغزنده برای اجرای سازه هایی که مقطع ثابت داشته باشند مناسب تر است. نظیر سیلوهای گندم و امثال آن.

3- برای اجرای سازه هایی که مقطع متغییر دارند، مانند دودکش های بالاتر از 100 متر، اجرای قالب لغزنده با مشکلات بیشتر همراه است. در پایان این کتاب قالب لغزنده مقطع متغیر صحبت خواهیم کرد.

4- تدارکات اجرائی مشکل است. چون قالب لغزنده معمولاً 24 ساعته و به طور سه شیفت اجرا می شود، در نتیجه تأمین بتن و آرماتور و سایر تدارکات مورد نیاز آن حساس تر از کارهای معمولی است. در صورت قطع برق، وجود موتور ژنراتور ضروری است. همچنین بایستی پیش بینی های لازم در مورد خراب شدن ساز، دستگاه انتقال دهنده بتن مانند پمپ و یا جرثقیل و یا سایر وسایل کار را به عمل آورد.

5- در گرما و یا در سرمای شدید اجرای قالب لغزنده نسبت به روش های دیگر مشکلات بیشتری را به همراه دارد.

6- مقاومت نهایی ومشخصات مکانیکی بتن ریخته شده توسط سیستم لغزنده پائین تر از بتن ریخته شده توسط روشهای معمولی قالب بندی است. کمی جلوتر در مبحث سرعت بالا کشیدن قالب به این موضوع خواهیم پرداخت.

7- به طور کلی اجرای قالب لغزنده نیاز به نیروی متخصص بیشتری داشته و بایستی در جمیع جهات آن دقت لازم را به عمل آورد. به عنوان نمونه ای از این بی دقتی ها میتوان سیلوی کارخانه سیمان بهبهان را نام برد. سیلوی مزکور که در سال 1356 توسط قالب لغزنده اجرا شده بود. در مهرماه 1370 به یکباره فرو ریخت و خسارت فراوانی به بار آورد.

دستگاه قدرت هیدرولیکی

در عملیات قالب لغزنده نیروی لازم برای بالا بردن جک توسط دستگاه قدرت هیدرولیک تأمین میشود. در کارگاههای ایران دستگاه قدرت هیدرولیک را پمپ هیدرولیک می نامند. البته پمپ یکی از اجزای دستگاه قدرت است. ما نیز در جاهایی از این نوشته دستگاه قدرت را پمپ نامیده ایم.

وظیفه دستگاه قدرت هیدرولیکی آن است که روغن را با فشار بسیار زیاد به سمت جکها روانه کند. جکها در اثر فشار روغن شروع به بالا رفتن از میل جک می کنند. عملکرد دستگاه قدرت هیدرولیک در سیستم قالب لغزنده درست مانند عملکرد قلب دربدن انسان می باشد. به شکل 27 دقت کنید در این شکل یک نمای بسیار کلی از مسیر جریان روغن را مشاهده می کنید.

بایستی دقت داشته باشید که دستگاه قدرت در سیستم لغزنده دائماً روشن نمی باشد، بلکه در در فواصل زمانی مثلاً هر ده دقیقه یکبار دستگاه را روشن می کنند و در نتیجه قالب به اندازه یک کورس جک به بالا کشیده میشود. سپس سیستم را تا فاصله زمانی بعدی خاموش می کنند. این عمل را میتوان با قرار دادن تایمر به یک مدار اتوماتیک تبدیل نمود که البته اتوماتیک نمودن این سیستم چندان تأثیر قابل توجهی و مثبتی بر روی عملیات نخواهد گذاشت.

بر خلاف دستگاههای پیچیده صنعتی که بعضاً مدارات هیدرولیک مفصلی دارند، خوشبختانه قالب لغزنده از لحاظ سیستم هیدرولیکی بسیار ساده است. علت عمده ای که باعث شده سیستم هیدرولیک قالب لغزنده دائماً روشن نیست. اگر دستگاه قدرت دائماً روشن می بود و وظیفه سنگین بعهده داشت مسائلی از قبیل: گرم شدن روغن، کف کردن روغن، وپیچ و خمهای لوله ها و شیلنگها، افت فشار در طول مسیر، تغییر مقطع عبور روغن و غیره میتوانستند هر یک به تنهایی مشکلات فراوانی بیافرینند. درشکل 28 تصویر یک دستگاه قدرت هیدرولیکی قالب لغزنده را که ساخت کشور روسیه می باشد، ملاحظه می کنید.

در کارهای کوچک لغزنده حتماً لازم نیست که دستگاه قدرت هیدرولیکی مفصلی رد اختیار باشد. اگر حجم کار کم باشد میتوان از دستگاه قدرت هیدرولیکی تاورکرین موجود در کارگاه برای بالا بردن قالب لغزنده استفاده نمود. تاورکرین دارای یک دستگاه قدرت هیدرولیکی است که در زمان نصب قطعات ارتفاعی از آن استفاده می کنند.

بالا کشیدن قالب و سرعت اجرای عملیات

از ابتدای این نوشته بیشتر در پیرامون اجزاء مختلف سیستم قالب لغزنده سخن را ندیم و به روش اجرای کار نپرداختیم. کار از آنجا آغاز میشود که بر روی شالوده سازه مورد نظر، نخست رویه قالب را بر پا می کنند. سپس پشت بندهای افقی، یوکها، پاگردها، لوله قالب را نصب نموده و عملیات سیم کشی را به انجام میرسانند. داربست های آویز بعد از اینکه قالب مقداری بالا کشیده شده قابل نصب خواهند بود و معمولاً در آغاز امکان نصب آنها بطور کامل وجود ندارد.

قالب در ابتدا باید کاملاً شاغول وتر از نصب شود. بعد از نصب قالب و پیش از شروع عملیات بتن ریزی، زمانیکه هنوز میل جکها را در داخل جکها قرار نداده اند، بایستی مدار هیدرولیک فشار قوی را از لحاظ نشتی و سایر مسائل کنترل نمود. به این منظور مدار هیدرولیک با روشن نمودن پمپ به زیر بار میبرند. بعد از انجام این عمل میل جکها را از بالای جکها فرو نموده و در جای خود نصب مینمایند. در صورتیکه از ترازکن نیز استفاده شود در این مرحله آنرا روی جک نصب می کنند.

حال نوبت بتن ریزی است. معمولاً در آغاز عملیات قالب لغزنده بتن ریزی با سرعت انجام میشود، زیرا قالب کاملاً خالی است. در این مرحله میزان فشار جانبی بتن بر روی قالب نیز زیاد است و بایستی برای جلوگیری از ایجاد فشارهای زیاد بر روی قالب، تلاش نمود تا بتن بصورت لایه هایی با ارتفاع 20 سانتیمتر ریخته شود. بعد که قالب براه افتاد و اجرای کارها روند عادی بخود گرفت، میزان بتن ریزی کاهش یافته و در نتیجه مقدار فشار جانبی کمتری از سوی بتن به قالب اعمال میشود.

بعد از اینکه ارتفاع قالب تا حدی بتن ریزی گردید که فقط حدود 10 سانتیمتر از قالب خالی ماند و بتن و گرایش اولیه خود را انجام داد اپراتور، دستگاه قدرت هیدرولیک را روشن نموده و قالب را به اندازه ای معادل یک کورس جک به بالا میکشد. بعد از گذشت دقایقی مجدداً، دستگاه قدرت هیدرولیک روشن شده و قالب یک کورس دیگر به بالا میرود وبه این ترتیب اجرای عملیات ادامه یافته و در هر ساعت بین 5 تا 60 سانتیمتر از ارتفاع سازه ساخته میشود.

بیشتر کسانی که تازه با فن قالب لغزنده آشنا میشوند که سوالی را مطرح می کنند و آن اینکه بعد از گذشت چه مدتی از زمان بتن ریزی می توان قالب رابالا کشید و یا بهتر بگوئیم بتنی که از زیر قالب لغزنده خارج شده و در معرض محیط قرار میگیرد، بایستی از لحاظ مقاومتی دارای چه مشخاصتی باشد؟ در پاسخ به این سوال، ارائه یکسری عدد و رقم دقیق و قطعی میسر نیست، فقط به طور کلی میتوان گفت:

« حداقل شرایط لازم برای بتنی که از زیر قالب خارج شده و در معرض محیط قرار میگیرد این است که بتواند وزن خود را و علاوه بر آن سربار ناشی از وزن بتن درون قالب و اثر تخریبی ویبراسیون را تحمل نموده و در مقابل این بارها تغییرشکل بیش از اندازه نداشته باشد».

پس نتیجه میگیریم که قالب لغزنده نمیتواند در هنگام بالا رفتن سرعت بیش از اندازه داشته باشد و بایستی بعد از ریختن بتن در درون آن به اندازه کافی تامل نمود تا بتن از لحاظ مقاومتی حائز شرایط فوق الذکر شود و سپس قالب به سمت بالا کشیده شود.

همانطور که سرعت زیاد قالب ایجاد اشکال میکند. درمقابل سرعت کم قالب نیز باعث بروز مشکلات دیگری خواهد شد. اگر سرعت قالب کم باشد، بتن در درون آن بیش از حد سفت شده و نیروی اصطحکاک فی مابین سطح قالب وبتن افزایش پیدا می کند.

کوتاه سخن اینکه در دو حالت امکان دارد بتن لغزنده تخریب شود:

حالت اول) در اثر سرعت زیاد بالا رفتن قالب و اینکه بتن خارج شده از زیر قالب لغزنده توانائی تحمل وزن خود سربار ناشی از بتن درون و ویبراسیون آنرا نداشته باشد.

حالت دوم) در ا ثر سرعت کم بالا رفتن قالب و اینکه بتن درون قالب بقدری سفت شود که نیروی اصطحکاک بین بتن و قالب از مقاومت کششی بتن بیشتر شده و در نتیجه ترک بخورد.

ACI 347 در بخش 7.3.2.6 میگوید که :

« حداکثر و حداقل میزان سرعت بالا رفتن قالب بایستی افراد با تجربه تعیین گردد. این افراد در تعیین سرعت قالب مسائلی از قبیل درجه حرارت محیط، اسلامپ بتن، مدت زمان گیرایش اولیه وبسیاری از مسائلی که در حین کار بوجود می آید را در نظر میگیرند. یک شخص با تجربه در زمینه قالب لغزنده بایستی در تمام طول مدت اجرای عملیات روی قالب حضور داشته باشد. »

در پیرامون مبحث سرعت بالا رفتن قالب لغزنده، نکته دیگری نیز وجود دارد و آن اینکه تحقیقات نشان داده است که هر چه سرعت بالا رفتن قالب بیشتر باشد میزان مقاومت نهائی بتن کاهش می یابد.

 


از این که از سایت ما اقدام به دانلود فایل ” مقاله بررسی مزایا و معایب استفاده از روش قالب لغزنده عمودی ” نمودید تشکر می کنیم

هنگام دانلود فایل هایی که نیاز به پرداخت مبلغ دارند حتما ایمیل و شماره موبایل جهت پشتیبانی بهتر خریداران فایل وارد گردد.

فایل – مقاله بررسی مزایا و معایب استفاده از روش قالب لغزنده عمودی – با کلمات کلیدی زیر مشخص گردیده است:
تحقیق بررسی مزایا و معایب استفاده از روش قالب لغزنده عمودی;پژوهش بررسی مزایا و معایب استفاده از روش قالب لغزنده عمودی;مقاله بررسی مزایا و معایب استفاده از روش قالب لغزنده عمودی;دانلود تحقیق بررسی مزایا و معایب استفاده از روش قالب لغزنده عمودی;بررسی مزایا و معایب استفاده از روش قالب لغزنده عمودی;مزایا و معایب; استفاده از روش; قالب لغزنده

مقاله بررسی فاضلاب 22 صفحه + doc

مقاله بررسی فاضلاب در 22 صفحه ورد قابل ویرایش

فرمت فایل: doc

تعداد صفحات: 22

حجم فایل: 15 کیلو بایت

قسمتی از محتوای فایل و توضیحات:

مقاله بررسی فاضلاب در 22 صفحه ورد قابل ویرایش

فاضلاب

درطرح جامع سه روش دفع فاضلاب مورد بررسی قرارگرفته بودكه درمطالعات طرح تفصیلی روش ایجاد شبكه فاضلاب و تصفیه انتخاب گردید. دراین روش با توجه به جهت شیب طبیعی زمین، پیش بینی گردیده ، كه فاضلاب جمع آوری شده توسط شبكه، ازطریق لوله های قطورویمپاژید و تصفیه خانه واقع درسالورومافین آباد هدایت شود و پس از تصفیه پساب حاصله به مصرف كشاروزی برسد. درطراحی این شبكه سه رشته خطوط اصلی در امتداد شمال –جنوب درنظر گرفته شده كه بنا به شیب كم زمین، درمسافت طولانی اجباراً عمق لوله از سطح زمین زیاد می گردد كه از نظر اقتصادی مقرون به صرفه نمی باشد، درنتیجه دربعضی نقاط، تعبیه پمپ پیش بینی شده است. بدین ترتیب، مجموعه خطوط لوله اصلی درعمق های بیشتر قرارگرفته و فاضلاب بوسیله پمپ های پیش بینی شده به تصفیه خانه هدایت می گردد.

درحال حاضر سه بخش مسكونی ساخته شده درناحیه (فازیك ، دارای شبكه فاضلاب است[1]،برای تعیین مشخصات فنی شبكه، ابتدا براساس میزان سرانه آب مصرفی تهران كه بنا به تخمین سازمان آب تهران، 180 تا 200 لیتر می باشد، برای شهرك واوان مصرف سرانه آب 150 لیتر در نظر گرفته شده كه این میزان بغیر از مصارف عمومی است. سپس با توجه به وضعیت نفوذپذیری زمین وشرایط اقتصادی-اجتماعی ساكنین كه درتعیین میزان فاضلاب موثر است، با ضرائب پیك و حداقل تعیین گردیده است، میزان حداكثر و حداقل فاضلاب بدست آمده از محاسبات برمبنای جمعیت این ناحیه (درحدود 21 هزار نفر) به ترتیب 4 و 25/0 فوت مكعب درثانیه می باشد.

فاضلاب واحدهای مسكونی ازطریق لوله های فرعی فشار قوی 200 تا 300 واقع در زیر مسیر ارتباطی مجاور واحدها، وارد خطوط اصلی شبكه گردیده و یا مستقیماً ب منهول تخلیه می شود. درمجموع سه خط لوله اصلی، فاضلاب ناحیه را درجهت شمال به جنوب هدایت نموده و سپس وارد خط لوله منتهی به سپتیك تانك می نمایند. قطر دو لوله اصلی 400 و قطر دیگری 300 است. كه هر سه به لوله 500 متصل بوده كه نهایتاً به 800 تبدیل می گردد. طرح شبكه فاضلاب ناحیه براساس لوله های نیمه پر درنظر گرفته شده كه درصورت افزایش احتمالی جمعیت، بیش از میزانی كه مبنای محاسبات قرارگرفته، امكان تخلیه میزان فاضلاب بیشتر وجود داشته باشد.

فاضلاب روهای اصلی به تعبیت از شیب طبیعی زمین درامتداد كلی شمال غرب به جنوب شرق با شیب بین 2 تا 4 درصد قرارگرفته اند. سرعت حركت فاضلاب، دراین شیب بین 4/2 تا 3 فوت برثانیه بدست می آید كه سرعت مناسبی است.

مالكیت ارضی:

از سطح كل زمینهای شهرك واوان كه درمالكیت شركت واوان می باشد، درحدود 420 هكتار و معادل 8/59 درصد دررهن اشخاص حقیقی و بانكها قرار داشته و مابقی زمینهای شهرك درحدود 280 هكتار است. درمالكیت شركت واوان است. از مجموعه زمینهائی كه دررهن قرار دارد، 221 هكتار در رهن بانكهای مسكن صادرات و ملت است و بغیر از این موارد درحدود 20 هكتار (شامل محله یك ناحیه یك) نیز درگروبانك ملت بوده كه پس از تحویل واحد های مسكونی، به متقاضیان انتقال داده شده و درنتیجه از گرو بانك خارج گردیده است.

مجموعه زمینهائی كه دررهن اشخاص می باشد، متعلق به چهارمالك است، كه برروی نقشه مالكیت ارضی به تفكیك مشخص گردیده است.

1-1-1-1-بررسی امكانات مالی ،فنی و اجرایی شهرداری و سایر سازمان های موثر در عمران شهرك واوان:

بررسیهای انجام یافته درمحله مطالعات طرح توسعه و عمران (جامع) اسلامشهر كه شهرك واوان درآن زمان بخشی از اراضی درمحدوده اسلامشهر محسوب می‌گردید، درمورد سوابق و امكانات و محدودیتهای مالی واداری درشهرك واوان اطلاعی نمی‌دهد. درحال حاضر نیز شهرداری شهرك واوان به عنوان یكی از مناطق (منطقه سه) شهرك اسلامشهر خود فاقد هویت مجزا و مستقل بوده و درقالب تغییرات مالی واداری شهرداری اسلامشهر قابل بررسی می باشد:

بررسیها درمورد وضعیت پرسنل و نیروی انسانی و تخصصهای لازم درجهت مدیریت منسجم شهری، میزان درآمد و هزینه و سایر امكانات اجرایی شهرداری اسلامشهر واوان نشان میدهد كه :

-اولاً به دلایل گوناگون طی سالهای گذشته و پس ازطرح مسئله خودكفائی و خوداتكایی شهرداریهای كشور این سازمانها به اهداف اصلی خود دست نیافته اند كه درمباحث بعد به دلایل تشریحی این امر اشاره خواهد شد. ثانیاً درسال 1381 دوران اولین شوراهای اسلامی به پایان رسیده و انتخابات دوره دوم با توجه به تجربیات اولین دوره، تكاراین نهاد مردمی از جهات گوناگون مورد ارزیابی وتحلیل قرارگرفته و دستمایه ای است جهت نحوه اداره شوراها، میزان اختیارات و نحوه اعمال آن در جهت هماهنگی با شهرداری و میدریت شهری درگیرودار مسائل مالی و مدیریتی و پیچ و خم قوانین متناقض و ناكافی موجود و عدم رعایت قوانین موجود و مصوب شهری ونبود امكان اعمال قدرت دستگاههای ذیربط و گسترش تخلفات ساختمانی و دست اندازی و ساخت بسیاری از اراضی كه در طرحهای مصوب به عنوان اراضی خدماتی و مركز محلات و نواحی طراحی گردیده اند توسط مردم، كه شهرداری و دستگاه نظارتی و كنترلی آن صرفاً نظاره گری ساده كه پس از انجام تمامی تخلفات صرفاً از طریق كمیسیونهای ماده پنج به رفع و رجوع اعمال خلاف قانون واقع شده توسط مردم پرداخته و این روند همچنان ادامه دارد. نابودی مراكز خدماتی محله و ناحیه درطرحهای مصوب، تخریب و ساخت اراضی كه به فضاهای سبز شهری اختصاص یافته و شهرداری درجهت احیا و احداث و تجهیز آنها می بایست موثرترقدم برمی داشت، دست اندازی و ساخت وساز حرایم شهرها و از این دست، دورانی بی قانون، بدون كنترل دقیق شهرداری و دستگاههای ذیربط، رشد تخلفات ساختمانی، معطل ماندن طرحهای عمرانی وایجاد تأخیرات بسیار و وارد آمدن لطمات فراوان براقتصاد شهری، بی توجهی درامر پرسنل اداری و نایده انگاشتن «شایسته سالاری» و استفاده نابجا از قوانین و مصوبات و كمسیونهای پیش بینی شده در قوانین شهری (كمیسیون ماده پنج-كمیسیون ماده 100) كمسیون ماده 13 و امثال آنها. ناپایداری درمدیریت شهری و رها شدن امور شهری و خدماتی مردم و بی اطلاعی نیروی انسانی جایگزین كه به سوء استفاده های مردم از چنین وضعی منجر گردیده، افزایش دهنده سطح قیمتها و هزینه زندگی وتورم درسطح شهرها، نهادی بی توجه به نیازهای مردم شهر و … شناخته می شدند و طبعاً میزان مشاركت مردمی درامر مدیریت شهری درپایین ترین سطح آن خاصه درشهرهای متوسط و كوچك قابل مشاهده بوده است.

-بی توجهی دولت به توسعه و گسترش شهری و رشد بسیار بالای جمعیت درشهرها ناشی از هجوم جمعیت روستایی جهت بهره گیری از امتیازات شهری و درهمین اثناء طرح مسئله خودكفائی مالی شهرداریها، كه ضربه آخر را برپیكره ضعیف شهرداریها وارد ساخت و برای مدتی امور آن را مختل نمود، ایجاد عدم تحرك دربهسازی و توجه به ارائه خدمات شهری مناسب، برخی كانونهای شهری را به رشد جذب عوامل انسانی ناكارآمد، كشانید.

-افزایش سهم هزینه های جاری نسبت به هزینه های عمرانی (این امر دراسلامشهر وواوان استثناء می باشد).

-چشمگیر نبودن سهم عمران شهری از سرمایه گذاری ثابت دولت از كل سرمایه گذاریها دربخشهای ساختمان، مسكن و عمران شهری كه جوابگوی نیازهای شهرهای كشور نبوده است.

پیشنهادات و رهنمودها:

بررسی مجموعه شرایط فعلی وبرنامه های دردست بررسی و اجرا درمورد منطقه تهران نشان میدهد كه تا زمان تهیه و اعمال برنامه های منطقه ای به منظور كنترل حركتهای مكانی جمعیتی مهاجرت به منطقه تهران كماكان ادامه خواهد داشت و محورهای هشتگاهنه منتهی به شهرتهران، مكانهای عمده جاذب جمعیت مهاجر، خواهند بود.

طبق پیش بینی بعمل آمده دراین گزارش سهم محور تهران –ساوه در ده سال آینده، ازجمعیت مهاجر 208 هزار نفر خواهد بود كه 124 هزار نفر از این جمعیت در حوزه اسلامشهر ساكن خواهند گردید. مقایسه میزان افزایش جمعیت اسلامشهر و شهرك واوان درفاصله سالهای 65-1359 نشان می دهد كه درصورت تداوم شرایط گذشته جاذبه اسلامشهر برای جذب جمعیت مهاجر به حوزه اسلامشهر به مراتب بیش از شهرك واوان خواهدبود.

یكی از مشكلات شركت واوان درحال حاضر، كمبود سرمایه است. تأمین سرمایه مورد نیاز از دو طریق دولتی (بانكها) و بخش خصوصی امكان پذیر است درزمینه دولتی، مشاركت بانكها برای سرمایه گذاری درساخت و تكمیل شهرك و درزمینه بخش خصوصی، امكان واگذاری زمین و یا مشاركت درساخت، پیشنهاد می گردد. برای فروش واحدهای مسكونی شهرك نیز می بایست درزمینه جلب نظر تعاونیها، بخصوص تعاونیهای دولتی، از طریق وزرات مسكن و شهرسازی، تسهیلاتی ایجاد شده و تبلغیاتی بعمل آید.

-تهیه طرح جامع شهرك واوان –اسلامشهر.

بنابرمجموعه شرایطی كه در رابطه بین اسلامشهر-شهرك واوان مطرح گردیده لزوماً می بایست طرح جامع این دو مركز جمعیتی هماهنگ با یكدیگر با توجه به طرح تفصیلی موجود شهرك واوان صورت پذیرد، با توجه به این نكته كه طرح تفصیلی تهیه شده برای شهرك واوان همپای نكات مثبتی كه از نظر تقسیمات واحدهای جمعتی شهری در بردارد، دچار نارسائیهایی درزمینه های سلسله مراتب شبكه ارتباطی و چگونگی توزیع خدمات متناسب با واحدهای شهری‌ (محله، ناحیه و منطقه) است كه در بخش كمبود خدمات مطرح گردیده است.

 


از این که از سایت ما اقدام به دانلود فایل ” مقاله بررسی فاضلاب ” نمودید تشکر می کنیم

هنگام دانلود فایل هایی که نیاز به پرداخت مبلغ دارند حتما ایمیل و شماره موبایل جهت پشتیبانی بهتر خریداران فایل وارد گردد.

فایل – مقاله بررسی فاضلاب – با کلمات کلیدی زیر مشخص گردیده است:
تحقیق بررسی فاضلاب;پژوهش بررسی فاضلاب;مقاله بررسی فاضلاب;دانلود تحقیق بررسی فاضلاب;بررسی فاضلاب;فاضلاب

مقاله بررسی اصول مفاهیم اولیه مكانیك شكست و كاربرد آن (سمینار) 102 صفحه + doc

مقاله بررسی اصول مفاهیم اولیه مكانیك شكست و كاربرد آن (سمینار) در 102 صفحه ورد قابل ویرایش

فرمت فایل: doc

تعداد صفحات: 102

حجم فایل: 355 کیلو بایت

قسمتی از محتوای فایل و توضیحات:

مقاله بررسی اصول مفاهیم اولیه مكانیك شكست و كاربرد آن (سمینار) در 102 صفحه ورد قابل ویرایش

مقدمه

یكی از عمده ‌ترین مسائلی كه انسان از زمان ساختن ساده‌ترین ابزارها با آن مواجه بوده است پدیده شكست در اجسام می‌باشد و درواقع برای استفاده از مواد به صورت ابزارهای گوناگون باید مقاومت آنها را نیز می‌دانست. بنابراین به جرأت می‌توان گفت كه علم مقاومت مصالح عمری برابر عمر تاریخ دارد. البته روند شناخت و برآورد مقاومت اجسام از روشهای تجربی و ابتدایی شروع شده و به روشهای كاملاً علمی قرن حاضر رسیده است.

علم مقاومت مصالح دارای شاخه‌های گوناگونی می باشد كه رشد قابل توجهی داشته اند. یكی از شاخه های این علم با كاربرد زیاد و تحلیل علمی نسبتاً مشكل، مكانیك شكست می‌باشد. به توجه به لزوم بكارگیری مواد جدید و گوناگون در گسترة وسیع تكنولوژی معیارهای نوینی در روش های طراحی را الزامی نموده است. در این میان علم مكانیك شكست مورد توجه خاصی قرار گرفته است.

مكانیك شكست به عنوان نظم مهندسی در دهه 1950 و توسط آقای Georg Rirwin در لابراتور تحقیقاتی ناوال (NRL) معرفی شد. درسالهای بعد در دهه 1960 مفاهیم مكانیك شكست طی تحقیقات مختلف در دانشگاهها و مراكز تحقیقاتی گسترش داده شدند. اصول مكانیك شكست كاربردهای مختلفی در طراحی مهندسی شامل آنالیز شكست سازهای تردد و پیش بینی گسترش ترك خستگی ، دارند. با توجه به اینكه 80 درصد شكست‌های ترد ریشه در گسترش ترك خستگی دارند استفاده از مكانیك شكست می‌تواند بسیارمفید باشد.

در این سیمنار سعی شده است اصول مفاهیم اولیه مكانیك شكست و كاربرد آن در روسازیهای بتنی به اختصار توضیح داده شود.

تاریخچه‌ای از مكانیك شكست

با پیشرفت تكنولوژی در عصر حاضر، پدیده شكست در اجسام از اهمیت بیشتری نسبت به گذشته برخوردار شد متلاشی شدن بسیاری از هواپیماها و فضاپیماها در طی دهه ای گذشته لزوم درك دقیق تری از مكانیك شكست در اجسام را در علوم جدید ایجاب می كند در واقع گسیختگی ناگهانی بسیاری از تجهیزات در سازه های صنعتی نه تنها عواق جانی ناگواری در پی دارد بلكه ضررهای چشمگیر اقتصادی را نیز مسبب می شود.

در طی سالهای پس از جنگ جهانی دوم پیشرفت های زیادی در مكانیك شكست حاصل شد ولی تا دانسته‌های زیادی همچنان باقی است و زمینه برای تحقیقات بیشتر فراهم می‌باشد.

تحقیقات اخیر نشان داده است كه قیمت ضررهای ناشی از شكست ‌های ناگهانی در ایالات متحده آمریكا در سال 1978 بالغ بر 119 میلیارد دلار گردیده كه در حدود 4% تولید ناخالص ملی این كشور را تشكیل می‌دهد. این مطالعات پیش بینی نموده است كه اگر تكنولوژی پیشرفته زمان حاضر در این صنایع استفاده می شد می توانست حدود 35 میلیارد دلار و در صورت بهره گیری از نتایج و تحقیقات بیشتر در این زمینه، حدود 28 میلیارد دلار دیگر صرفه جویی اقتصادی را در پی داشت.

توجه مكانیك شكست به جلوگیری از شكست ترد می باشد و به عنوان اصطلاح علمی كمتر از 40 سال سابقه دارد هر چند كه توجه به شكست ترد جدید نیست. باستانیان به این مساله توجه داشتند و برای جلوگیری از شكست سازه ها را به گونه ای طراحی می كردند كه همواره در فشار باشند. بسیاری از سازه های مصریان، رومیان و ایرانیان باستان همچنان پابرجا هستند و از نظر علمی مهندسی جدید تحسین برانگیز می‌باشند. طراحی پل رومیان حالت قوسی داشته و باعث ایجاد تنش های فشاری در سازه‌ می‌شدند. شكل قوسی در اغلب سازه‌های قدیمی ایرانی از قبیل سقف های گندبی نیز فراوان دیده می شود. با توجه به اینكه دانش مكانیك آن زمان محدود بود ساخت بناها با طراحی موفق مستلزم سعی و خطاهای بسیاری بوده است.

انقلاب صنعتی دگرگونی عظیمی در مواد به كار رفته در سازه ها بوجود آورد و آن استفاده از آهن و فولاد بود استفاده از فولاد در سازه های صنعتی این امكان را بوجود آورد كه بتوان از قابلیت كششی مواد نیز استفاده كرد. با وجود این تغییر در مصالح گاهی منجر به شكست‌های پیش بینی نشده می‌گردید. یكی از معروف ترین حوادث از نوع فوق گسیختگی مخزنی در كارخانه قند بوستون بود كه منجر به هدر رفتن دو میلیون گالن شیره قند، مرگ 12 نفر و مجروح شدن 40 نفر و ضایعات بسیار گردید كه علت آن همچنان مبهم مانده است.
تحقیقات اولیه در مكانیك شكست

یكی از اولین تلاشها برای مطالعة مقاومت مصالح به صورت سیستماتیك توسط لئونارد داوینچی اعلام شده و بر روی مقاومت تیرها و سیم ها تحقیق كرد. او متوجه شد كه مقاومت سیم ها با طول آنها نسبت عكس دارد.

گالیله در سال 1638 تحقیقاتی در زمینة مقاومت كششی انجام داد كه آن را «مقاومت مطلق در برابر شكست» نامید و با انجام آزمایش بر روی مقاومت یك مبله نشان داد كه مقاومت میله با سطح مقطع آن متناسب است و مستقل از طول می‌باشد.

تحقیقات اصلی در قرن 19 و با تغییر مصالح از چوب و آجر و سنگ به فولاد انجام شد. نخستین بار تأثیر گسترش ترك و نقش آن در گسیختگی خستگی توسط رانكلین (1843) و در رابطه با شكست محورهای راه آهن بحث شد.

تأثیر ترك در مقاومت شكست در اواخر قرن 19 مورد توجه قرار گرفت ولی طبیعت دقیق تأُثیر آن مشخص نشد. در سال 1913 اینگلیس روش تحلیل تنش در اطراف یك سوراخ بیضی شكل در صفحه ارائه نمود. گریفیث هفت سال بعد (1920) با استفاده از این روش تحلیل برای حل انتشار یك ترك ناپایدار به كار گرفت. وی با استفاده از قانون اول ترمودینامیك توانست تئوری شكست را براساس یك تعادل ساده انرژی پایه گذاری كند.

بر طبق این تئوری، شرط ناپایداری در رشد ترك و شكست در یك جسم آنست كه تغییر در انرژی كرنش حاصل از رشد ترك برای غلبه بر انرژی سطحی مواد كافی باشد. برای توضیح بیشتر به فصل بعد مراجعه شود) مدل كریفیث بدرستی رابطه بین مقاومت و ابعاد ترك در شیشه را پیش بینی می‌كرد. تلاش بعدی جهت تعمیم مدل گریفیث برای فلزات تا قبل از 1948 ناموفق بود زیرا این مدل فرض می كند كه كار لازم برای شكست منحصراً ناشی از انرژی سطحی مواد است كه در واقع این فرض تنها برای موارد كاملاً ترد صادق است.

تجربه كشتی‌های لیبرتی (Liberty)

در روزهای اول جنگ جهانی دوم ایالات متحده آمریكا در چهارچوب قرار دارد لنر لیز مبادرت به ارسال كشتی و هواپیما به بریتانیا نمود. این كشتی‌ها توسط مهندس معروف امریكای هنری كیزر ساخته شد. كشتی‌های لیبرتی برای حمل بار طراحی شده بودند، 441 فوت طول و ظرفیت حمل بار معادل 9000 تن را داشتند. تا قبل از این تاریخ كشتی‌ها با كمك پرچ كردن ساخته می شدند اما بدلیل نیاز شدید زمان جنگ از جوشكاری استفاده شد كه آن زمان روش جدیدی محسوب می شد. این عمل باعث كاهش چشمگیری در زمان ساخت كششتی‌ها شد. در طول چهار سال 1940 تا 1944 ، 2708 عدد از این كشتی ها ساخته شد. ولی در سال 1943 هنگامی كه یكی از كشتی ها بین سیبری در آلاسكا در حركت بود به دو نیم تقسیم شد. شكستهای بعدی در بسیاری از بدنه های دیگر كشتی‌ها در فاصله زمانی كوتاهی اتفاق افتاد به طوریكه از 2700 كشتی، 400 كشتی دچار شكست در بدنه شدند. این حوادث به خصوص در دریاهای سرد و خشن اتفاق افتاد. تحقیقات بعدی با توجه به اصول مكانیك شكست نشان داد كه علل اساسی شكست ناشی از عوامل زیر بود:

– جوشكاری توسط افراد نیمه ماهر انجام شده بود و ترك‌های ریز در قسمتهای جوش شده باقی مانده بود.

– اكثر شكست‌ها از نواحی اتصالات گوشه‌ای كه دارای تمركز تنش‌ زیادی بودند شروع شده بود.

– فولاد به كار رفته برای ساخت كشتی‌های لیبرتی از چقرمگی كمی برخوردار بوده است.

چنانچه در ساختن این كشتی ها با حفظ همان نوع فولاد از اتصالات پرچ شده استفاده می‌شد، عملاً امكان گسترش ترك از بین می رفت. اتصالات جوش شده درواقع پیكره واحدی را تشكیل می دهد و تركی كه از ناحیه خاصی شروع می شود و در شرایط احراز بحرانی بدون توقف بسرعت گسترش می یابد. در برخی از كشتی‌ها گسترش ترك باعث دو نیم شدن كشتی در جهت عرضی شد. پس از وقوع حوادث فوق، در كشتی‌های بعدی از قطعات تقویتی استفاده شد كه به نواحی دارای تمركز تنش پرچ می‌شدند و نقش متوقف كننده ترك[1] را ایفا می‌كردند.

-2- اثر تمركز تنش ترك

روابط بدست آمده در بخش (1-2) نشان می دهند كه مقاومت چسبندگی مواد از نظر تئوریك تقریبا معادل است، با این حال مقاومت شكست مواد حاصل از آزمایش معمولاً سه تا چهار مرتبه كمتر از مقدار فوق می‌باشد. آزمایشات انجام شده توسط لئوناردو داوینچی و گریفیث و دیگران نشان می‌دهند كه اختلاف بین مقاومت واقعی مواد شكننده و پیش بینی های تئوریك بعلت وجود تركهای بسیار ریز در این گونه مواد است. شكست اتفاق نخواهد افتاد مگر این كه تنش در حد اتمی از مقاومت چسبندگی مواد تجاوز كند. بنابراین تركهای ریز با افزایش تنش‌های محلی باعث كاهش مقاومت كلی ماده می‌شوند.

اولین تلاش برای نشان دادن اثر تمركز تنش تركهای ریز بوسیله اینگلیس [1] انجام شد كه طی آن سوراخهای بیضوی بطول a2 و عرض b2 در ورقهای تخت تحت تنش‌های عمود بر محور اصلی بیضی مورد تحلیل قرار گرفت ( شكل 2-2). او فرض كرد كه سوراخ تحت تأثیر شرایط مرزی ورق قرار ندارد. یعنی عرض ورق و طول ورق. تنش در نوك محور اصلی (نقطه A) عبارتست از:

(8-2)

شكل 2-2 سوراخ بیضوی در یك ورق تخت

نسبت بصورت ضریب تمركز تنش تعریف می شود. وقتی است، سوراخ دایروی شده و می باشد كه با نتیجه بدست آمده از تئوری الاستیسیته یكسان است. با اضافه شدن طول محور اصلی a نسبت به b، سوراخ بیضوی بشكل ترك دو سر تیز ظاهر می شود. برای اینحالت، اینگلیس دریافت كه اگر تنش را بصورت تابعی از شعاع انحناء تعریف كند مناسب تر خواهد بود :

(9-2)

كه در آن:

(10-2)

وقتی معادله (9-2) بصورت زیر خواهد شد:

(11-2)‌

اینگلیس نشان داد كه معادله (11-2)‌ تقریب خوبی برای تمركز تنش در شكافی كه تنها در نوك بیضوی است می‌دهد. باین ترتیب در نوك یك ترك كه در آن است، تنش بی نهایت خواهد بود.

این نتیجه در ابتدا بحث انگیز گردید زیرا هیچ ماده ای توان تحمل تنش بی نهایت را ندارد. باین ترتیب از نظر تئوری یك ماده دارای ترك نیز بایستی تحت نیروی خیلی كمی شكست بخورد. این مسئله باعث شد كه گریفیث [2] تئوری شكست اجسام را بجای تنش، بر مبنای انرژی گسترش دهد. یك ترك بینهایت تیز در ماده ای پیوسته یك فرض ریاضی است و تطابقی با مواد واقعی كه از اتمها تشكیل شده اند ندارد. بعنوان مثال فلزات تغییر شكل پلاستیك می‌دهند كه باعث منحنی شدن نوك یك ترك نیز می‌گردد. در صورت عدم وجود تغییر شكل پلاستیك، حداقل شعاع در نوك یك ترك می تواند در حد شعاع اتمی می‌باشد. با قرار دادن در معادله (11-2) می‌توان تقریبی از تمركز تنش، در نوك یك ترك تیز با شعاع اتمی بدست آورد:

(12-2)

اگر فرض شود هنگامی كه گردد شكست اتفاق می‌افتد، معادله (12-2) را می‌توان مساوی معادله (7-2) قرار داد و تنش شكست بصورت زیر محاسبه خواهد شد:

(13-2)

معادلة (13-2) تقریبی از تنش شكست را می‌دهد زیرا فرض پیوستگی ماده در تحلیل اینگلیس برقرار است كه در سطح اتمی معتبر نمی‌باشد.

4-2 موازنه انرژی گریفیث

برطبق قانون اول دترمودینامیك، هنگامی كه سیستمی از حالت عدم تعادل به حالت تعادل می‌رود، مقدار خالصی از انرژی آن كاسته خواهد شد. در سال 1920، گریفیث از این اصل برای شرایط تشكیل یك ترك استفاده كرد:

« می توان این گونه فرض كرد كه یك ترك با از بین رفتن نیروی كششی در سطوح آن رشد می‌كند. باین ترتیب در هنگام رشد ترك انرژی كل كم شده و یا ثابت می ماند. بنابراین شرایط بحرانی شكست هنگامی خواهد بود كه رشد ترك در شرایط تعادل، بدون هیچ گونه تغییر خالص در انرژی كل صورت گیرد.»

ورقی را در نظر بگیرید كه تحت تنش ثابت قرار داشته و دارای تركی بطول a2 می‌باشد، (شكل 3-2). فرض كنید >>2a عرض ورق بوده و شرایط تنش صفحه‌ای حاكم است. ( توجه كنید ورقهای شكلهای 2-2 و3-2 وقتی a>>b باشد یكسان خواهند بود). برای این كه ابعاد این ترك اضافه شود، بایستی انرژی كافی برای غلبه بر انرژی سطحی ماده فراهم شود.

تعادل انرژی گریفیث برای یك افزایش جزئی در سطح ترك dA، در شرایط تعادل را می توان بصورت زیر بیان كرد:

(15-2)

و یا

كه در آن انرژی كل، انرژی پتانسیل بدست آمده اند از انرژی كرنشی داخلی و نیروی خارجی و كار لازم برای ایجاد سطوح جدید است. برای ورق دارای ترك نشان داده شده در شكل 3-2، گریفیث از تحلیل تنش اینگلیس استفاده كرده و نشان داد:

(16-2)

كه در آن انرژی پتانسیل یك ورق بدون ترك و B ضخامت ورق می‌باشد. از آنجا كه تشكیل یك ترك مستلزم ایجاد دو سطح می‌باشد، بصورت زیر بدست می‌آید:

(17-2)

كه در آن انرژی سطحی ماده است. به این ترتیب:

(a-18-2)

و

(b-18-2)

با مساوی قراردادن معادلات (a18-2) و (b18-2) و حل آن برای تنش شكست نتیجه می شود:

(19-2)

معادله (19-2) برای یك ترك معتبر می‌باشد.

1-4-2- ترمیم معادله گریفیث

معادلة (19-2)‌ تنها برای مواد شكننده معتبر است. گریفیث توافق خوبی بین معادله (19-2) و مقاومت شكست شیشه از طریق تجربی بدست آورد ولی معادله او بخوبی نمی توانست مقاومت شكست فلزات را پیش بینی كند. ایروین [3] و اوروان [4] مستقلاً هر یك به ترمیم معادله گریفیث پرداختند تا بتوانند جریان پلاستیك در فلزات را نیز درمعادله (19-2) منظور نمایند.

-5- مقاومت ترك (منحنی R)

تاكنون R مستقل از طول ترك درنظر گرفته شد. این فرض برای ترك تحت حالت كرنش صفحه ای تقریبا درست است. آزمایشات نشان می دهند كه در حالت تنش صفحه ای مقاومت ترك با رشد ترك ممكن است تغییر كند. ورق نازكی كه در آن حالت تنش صفحه ای برقرار است را در نظر بگیرید. وقتی نمونه تحت تنش بارگذاری می شود، ترك شروع به رشد می‌كند. با این حال رشد ترك حالت پایدار داشته و شكست اتفاق نمی افتد. اگر میزان تنش در باقی بماند، ترك تا فاصله محدودی رشد كرده و متوقف خواهد شد. برای رشد مجدد ترك، مقداری افزایش تنش موردنیاز است، گرچه طول ترك بلندتر است، تنش بیشتری را تحمل خواهد كرد. به این ترتیب می‎توان همزمان با رشد ترك،

تنش را افزایش داد تا این كه در تنش بحرانی ، طول بحرانی به ac برسد و شكست اتفاق بیفتد. این مراحل در شكل (7-5) نشان داده شده است.

در آستانه گسترش ترك بایستی معیار انرژی برآورده شود. مادامیكه رشد ترك به صورت پایدار صورت می گیرد، نرخ رهایی انرژی دقیقاً معادل مقاومت ترك است (در صورتی كه كمتر باشد، رشد ترك متوقف می‎شود و اگر بیشتر باشد شكست ناپایدار اتفاق می افتد). نرخ رهایی انرژی برابر: می‎باشد به طوری كه و a در هنگام رشد ترك افزایش می یابد. به این ترتیب افزایش G متناسب با a نبوده بلكه بیشتر از آن است. از آنجا كه G=R می‎توان نتیجه گرفت كه R بایستی افزایش یابد كه در شكل (8-5) نشان داده شده است.

فرض كنید تركی به طول aI تحت تنش قرار گرفته باشد، در این حالت نرخ رهایی انرژی برابر A می‎باشد كه این مقدار برای رشد ترك كافی نیست. با افزایش تنش به نرخ رهایی انرژی به مقدار B می رسد. فرض كنید این مقدار رشد ترك كافی باشد. اگر ترك تحت تنش ثابت رشد كند، G مطابق خط B-H افزایش خواهد یافت. چون این خط از R كمتر است، رشد ترك تحت تنش ثابت ادامه نخواهد یافت.

افزایش تنش به باعث رشد ترك به مقدار a می گردد. در این حالت R G هر دو منحنی R را از B به C طی خواهند كرد. سرانجام در طول ترك به مقدار بحرانی ac رسیده و R G در نقطه D مشترك می‎باشد. رشد ترك در تنش ثابت منجر به افزایش G در امتداد خط DF می گردد. این خط بالاتر از منحنی R است. از آنجا كه G بالاتر از R می ماند، شكست نهایی در نقطه D اتفاق می افتد بطوری كه :

(19-5)

معادله (19-5) برای حالت تنش صفحه ای برقرار است. در صورتی كه رابطه آنالیتیك برای منحنی R وجود داشته باشد، معیار شكست معادله (19-5) قابل حل خواهد بود.

برخی مطالعات نشان می‎دهد كه منحنی R بستگی به طول اولیه ترك نداشته و همواره ثابت می‎باشد. به این ترتیب شرط شكست برای تركهایی با طول های متفاوت بصورت شكل (9-5) می‎باشد كه در آن برای طولهای مختلف ترك خطوط مماس بر منحنی R رسم شده اند.

منحنی R نشان دهنده انرژی لازم برای رشد ترك است. در یك ماده نرم انرژی مقاومت ترك، R معادل كار لازم باری تشكیل منطقه پلاستیك تازه در نوك ترك بعلاوه كار لازم برای شروع، رشد و تجمع حفره های ریز اطراف ترك می‎باشد. بنابراین منحنی R بایستی از صفر شروع شود (شكل 9-5). در تنش صفر، اندازه منطقه پلاستیك نیز صفر است، بعبارت دیگر در هر تنش بجز صفر، معیار انرژی برآورد می گردد و منطقه پلاستیك، هر چند كوچك تشكیل خواهد شد (بجز كار لازم برای تشكیل حفره های ریز اطراف ترك).

با وجود این ترك رشد نمی كند، زیرا تنش ها و كرنش های پلاستیك در نوك ترك كافی نیستند. معیار انرژی یك شرط لازم برای رشد ترك است ولی شرط كافی نیست.

برای این كه مواد موجود در نوك ترك جدا شوند، ابتدا بایستی تنش ها و كرنش ها باندازه كافی بزرگ باشند تا بتوانند حفره ها را رشد داده و به هم بپیوندند. این حالت هنگامی فراهم می‎شود كه منطقه پلاستیك بزرگی در نوك ترك بوجود آید.

 


از این که از سایت ما اقدام به دانلود فایل ” مقاله بررسی اصول مفاهیم اولیه مكانیك شكست و كاربرد آن (سمینار) ” نمودید تشکر می کنیم

هنگام دانلود فایل هایی که نیاز به پرداخت مبلغ دارند حتما ایمیل و شماره موبایل جهت پشتیبانی بهتر خریداران فایل وارد گردد.

فایل – مقاله بررسی اصول مفاهیم اولیه مكانیك شكست و كاربرد آن (سمینار) – با کلمات کلیدی زیر مشخص گردیده است:
تحقیق بررسی اصول مفاهیم اولیه مكانیك شكست و كاربرد آن (سمینار);پژوهش بررسی اصول مفاهیم اولیه مكانیك شكست و كاربرد آن (سمینار);مقاله بررسی اصول مفاهیم اولیه مكانیك شكست و كاربرد آن (سمینار);دانلود تحقیق بررسی اصول مفاهیم اولیه مكانیك شكست و كاربرد آن (سمینار)